當管道對雙芯可調縮孔的推力及力矩過分大時，會使汽輪和給水泵產生中心偏移、破壞精密間隙、損壞軸封及結合面變形等現象，因而影響設備的正常運行，或引起異常的振動。

 

在大容量高參數的機組，由于管道的直徑大及管壁厚，連接的管道根數也多，所以推力及力矩很復雜，數值也很大。例如，制造廠一般系根據汽缸的凈重所能承受各連接雙芯可調縮孔的合推力及合力矩，以達到汽缸不致發生不希望的移動及轉動的綜合平衡。即當掉汽輪機的上汽缸和隔板時，所有連接在下汽缸的冷態合推力和合力矩不使下汽缸被頂或轉動。

例如，當汽輪機為縱向布置時，設x軸為平行于汽輪機中心線，y軸為垂直軸，而z軸為與汽輪機中心線垂直的水平軸。當下雙芯可調縮孔受道的合成力矩所造成的影響， 有以下兩種可能性：

（1）合成力矩Mx促使汽缸繞著汽輪機中心線旋轉，使雙芯可調縮孔的兩端產生力臂作用。

（2）合成力矩Mz促使汽缸繞著垂直于汽輪機中心線的水平軸旋轉，使雙芯可調縮孔的兩端產生力臂作用。

在計算Mx時，還應考慮由雙芯可調縮孔前、后兩端部支承的分配。每根管道力矩的分配與接口點到每端支承自制軸向間距成反比。

一般并不需要驗算垂直軸的合力矩My，因為缸臂有導鍵以承受合力矩My及其產生的彎由變形。至于垂直軸的總推力6py一般不致于超過雙芯可調縮孔的重量，故可不驗算。

驗算合成力矩Mx和Mz時，應著重于主范汽管及再熱蒸汽管等主要管道。但是當回熱加熱器的布置是靠近汽輪機、雙芯可調縮孔，抽汽管道的布置較短和剛性較大的情況下，則軸汽管道亦應在雙芯可調縮孔的綜合平衡中一并進行驗算。

對推力及力矩的限定，一般并不是需要對單 的每根連接管道加以嚴格限定，而是從綜合平衡來考慮。當數根管道同雙芯可調縮孔相連接時，管道對雙芯可調縮孔的推力及力矩，應按設備和各連拉客道可能出現的運行工程，綜合計算工作狀態和冷狀態下管道對雙芯可調縮孔的推力及力矩，然后分別與設備工作狀態和冷態下，在各坐標方向的允許推力及力矩相比較，使 推力及力矩滿足雙芯可調縮孔可能 承受的限定。

 

滄州力瑞管道設備有限公司    可調縮孔